A.75kN
B.107kN
C.143kN
D.175kN
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A.2026kN
B.2068kN
C.3011kN
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A.3582kN
B.4618kN
C.5448kN
D.5696kN
A.1745kN
B.1328kN
C.1828kN
D.2190kN
當采用邊長400mm×400mm,樁長L=14m(不計樁靴),振動沉樁工藝時,按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007計算,單樁抗壓承載力容許值為()(見表4.11.1、圖4.11.3)。
A.600kN
B.610kN
C.620kN
D.630kN
預制混凝土方樁,邊長400mm×400mm,用振動沉樁工藝,其他條件如圖4.11.2所示。按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007確定如圖4.11.2所示樁基的單樁受壓承載力容許值為()。
A.808kN
B.818kN
C.828kN
D.838kN
最新試題
當計算該承臺受沖切承載力時,已知承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm,則該承臺的沖跨比λ0x和λ0y值,最接近下列()項。()
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應于作用的基本組合時,求得基樁的豎向總反力設(shè)計值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺和承臺上土自重后,基樁的豎向凈反力設(shè)計值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設(shè)計值(kN·m)最接近下列()項。
由承臺形心到承臺底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設(shè)計值M2(kN·m)最接近下列()項。
角樁對承臺的沖切計算時,承臺的受沖切承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。
該工程建筑抗震設(shè)防烈度為7度,設(shè)計地震分組為第一組,設(shè)計基本地震加速度為0.15g。細中砂層土初步判別認為需進一步進行液化判別,土層厚度中心A點的標準貫入錘擊數(shù)實測值N=6。試問,當考慮地震作用,按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》計算樁的豎向承載力特征值時,細中砂層土的液化影響系數(shù)最接近下列()項。
已知βhp=0.975,補樁后承臺在D樁處的受角樁沖切的承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。
承臺Ⅱ-Ⅱ截面的斜截面抗剪承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。()
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設(shè)計值V(kN)最接近下列()項。()
承臺的斜截面受剪承載力設(shè)計值(kN)的最小值,最接近下列()項。
承臺變階處A1-A1截面的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項。