某抗震等級為二級的高層框架結構，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如下圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節(jié)點左側梁端彎矩設計值Mbl=420.52kN·m，右側梁端彎矩設計值Mbr=249.48kN·m，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。
A.1816.94
B.2059.20
C.2725.41
D.3088.80
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某抗震等級為二級的高層框架結構，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如下圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節(jié)點左側梁端彎矩設計值Mbl=420.52kN·m，右側梁端彎矩設計值Mbr=249.48kN·m，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。
A.973.52
B.1182.43
C.1414.96
D.1476.48
A.0.5
B.0.9
C.1.2
D.1.7
一商廈建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。該建筑的入口處采用懸挑長度為17.5m的鋼桁架（見下圖），桁架高度為2.5m。鋼桁架節(jié)點上的重力荷載代表值Pgk=90kN。由此，可算得該桁架端部斜腹桿a僅由豎向地震作用產生的軸向力NEvka=（）kN。端部斜腹桿a由豎向地震作用產生的軸向力
A.50
B.76.4
C.80
D.100
某高層鋼結構，按8度抗震設防。結構設中心支撐，支撐斜桿鋼材采用Q345（fy=325N/mm2），構件橫斷面如下圖所示。則滿足腹板寬厚比要求的腹板厚度t最接近于（）mm。提示：按《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》（JGJ99-98）設計。
A.26
B.28
C.30
D.32
一商店建筑中有一挑出長度為8m的長懸挑梁，梁上作用著永久荷載標準值的線荷載gk=30kN/m，樓面活荷載標準值的線荷載qk=20kN/m（見下圖）。該建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。由此可算得梁端A處的最大彎矩設計值MA=（）kN·m。提示：計算時應對有無豎向地震作用，以及比較永久荷載效應控制的組合與可變荷載效應控制的組合，然后確定最大彎矩設計值MA.長懸臂梁計算簡圖
A.2048.0
B.1923.2
C.1800.0
D.1785.6
最新試題
2010版《抗規(guī)》第3．9．3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋？
《高規(guī)》6．2．5條規(guī)定，框架梁端部截面組合的剪力設計值式中，Mb1、Mbr分別為梁左、右端逆時針或順時針方向截面組合的彎矩設計值。當抗震等級為一級且梁兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小一端的彎矩應取為零。我的問題是：（1）這里的"負彎矩"如何理解？（2）計算Mb1、Mbr時已經(jīng)考慮了地震組合，即已有重力荷載代表值的效應在內了，為什么還要再加上vGb？（3）作用效應組合有許多種，公式中的Mb1、Mbr是不是要求為同一個組合？
當估算主體結構的風荷載效應時，方案a與方案b的風荷載標準值（kN/m2）之比，最接近于（）。提示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2010）解題。
2010版《抗規(guī)》5．2．2條中所說，雙向水平地震作用的扭轉效應，可按下列公式中的較大值確定：或是何含義？
若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部，如下圖所示，建筑屋面D處的風壓高度變化系數(shù)μz最接近于（）。
假定作用于100m高度處的風荷載標準值wk=2.1kN/m2，又已知突出屋面小塔樓風剪力標準值ΔPn=500kN及風彎矩標準值ΔMn=2000kN.m，作用于100m高度的屋面處。設風壓沿高度的變化為倒三角形（地面處為0）。在地面（z=0）處，風荷載產生傾覆力矩的設計值最接近于（）kN.m。
結構的總豎向地震作用標準值FEvk最接近于（）kN。
當未考慮非結構構件影響折減系數(shù)時，該建筑物的橫向自振周期T1最接近于（）s。
建筑設計中多處需要控制層間剛度的比值，能否總結一下？
《高規(guī)》3．3．13條是對"剪重比"的要求，其中，對于薄弱層，要求A乘以1．15的增大系數(shù)。該規(guī)范的5．1．14條，規(guī)定豎向不規(guī)則的薄弱層的水平地震剪力標準值要乘以1．15。這不是相當于，對于豎向不規(guī)則的薄弱層，剪重比驗算時左、右都乘以了一個1．15嗎？3．3．13條的1．15倍好像不起作用了呀？