兩個(gè)連續(xù)操作的蒸發(fā)器濃縮燒堿溶液,第一蒸發(fā)器進(jìn)料量5t/h,燒堿濃度12%(質(zhì)量百分?jǐn)?shù)),濃縮到20%進(jìn)入第二蒸發(fā)器,繼續(xù)濃縮到50%出料。計(jì)算:
(1)兩個(gè)蒸發(fā)器的每小時(shí)蒸發(fā)水量;
(2)若兩蒸發(fā)器蒸發(fā)量相同,求從第一蒸發(fā)器送到第二蒸發(fā)器的溶液量和燒堿濃度。
結(jié)果是()組數(shù)據(jù)正確。
A.2000kg/h、1800kg/h、3100kg/h,19.4%
B.2000kg/h、1800kg/h、1500kg/h,40.0%
C.1800kg/h、1800kg/h、3500kg/h,17.1%
D.1800kg/h、2000kg/h、3100kg/h、19.4%
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某平推流反應(yīng)器中,絕熱下進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng),則操作線(xiàn)為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
對(duì)于二元液體混合物,相分裂的熱力學(xué)條件為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.增大
B.減小
C.不變
D.不確定
板式精餾塔有效高度的計(jì)算公式為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.R1=R2+R3
B.R1
C.R1>R2+R3
D.難以判定
最新試題
兩個(gè)平推流反應(yīng)器串聯(lián),其中進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng),速率rA=kCA,反應(yīng)物初始濃度為CAO,反應(yīng)器的接觸時(shí)間分別為1/2τ和3/2τ,忽略體積的變化,則出口反應(yīng)物的濃度與接觸時(shí)間τ的關(guān)系為()。
進(jìn)行精餾塔系統(tǒng)時(shí),擬采用提餾段直接物料平衡控制方案,直接控制釜液采出量,由液位控制加熱蒸汽量,其優(yōu)點(diǎn)是物料與能量平衡間關(guān)聯(lián)最小,當(dāng)釜液采出量小時(shí)控制比較穩(wěn)定。()與該方案接近。
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對(duì)于氣提解吸過(guò)程,其全塔物料衡算方程為()。
故障樹(shù)分析中,用以表示條件事件的符號(hào)是()。
選用管殼式換熱器,用甲流體逆流加熱乙流體,乙為有毒介質(zhì),正確的設(shè)計(jì)為圖()。
設(shè)計(jì)氧化反應(yīng)器過(guò)程控制方案時(shí),鄰二甲苯氧化生產(chǎn)苯酐是強(qiáng)放熱反應(yīng),反應(yīng)溫度375℃,催化劑使用壽命4年,生產(chǎn)過(guò)程催化劑長(zhǎng)時(shí)間使用后其活性會(huì)逐漸下降,反應(yīng)器內(nèi)熱點(diǎn)溫度逐漸下移,為防止溫度過(guò)高燒壞催化劑,必須根據(jù)熱點(diǎn)溫度來(lái)控制冷卻劑(熔鹽)的用量,在催化劑層不同部位都設(shè)有熱電偶測(cè)溫計(jì),其輸出信號(hào)經(jīng)高選器后作為調(diào)節(jié)器測(cè)量值去進(jìn)行控溫以保證催化劑的安全使用壽命和正常生產(chǎn),這是以反應(yīng)的工藝狀態(tài)變量作為控制對(duì)象的方案,這與()相近。
在氨蒸發(fā)器殼方的液氨蒸發(fā)空間,液氨在118kPa的壓力下蒸發(fā)。計(jì)算并選擇當(dāng)液氨蒸發(fā)量為250kg/h時(shí)氨蒸發(fā)器的熱負(fù)荷是()。已知:在壓力為118kPa時(shí),氨的蒸發(fā)溫度為-30℃;在-30℃下飽和氨蒸氣焓為1644.3kJ/kg,在-30℃下飽和液體焓為280.3kJ/kg。
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