A．在氣缸內(nèi)進(jìn)行一次能量轉(zhuǎn)換的熱機(jī)
B．在氣缸內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換的點火式內(nèi)燃機(jī)
C．在氣缸內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換的往復(fù)式壓縮發(fā)火的內(nèi)燃機(jī)
D．在氣缸內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換的回轉(zhuǎn)式內(nèi)燃機(jī)
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柴油機(jī)的實際循環(huán)與理論循環(huán)相比，實際循環(huán)熱效率較低是由于存在（）所引起的。
①工質(zhì)不同差異；
②氣缸壁的傳熱損失；
③燃燒損失；
④換氣損失；
⑤機(jī)械損失；
⑥漏氣損失。
A.①+②+③+④+⑥
B.①+②+④+⑤+⑥
C.②+③+④+①+⑤
D.①+②+③+⑤+⑥
A.吸熱過程可有等容、等壓和混合加熱等三種形式
B.工質(zhì)放熱過程均在等客方式下進(jìn)行
C.缸內(nèi)介質(zhì)是空氣
D.其熱效率與壓縮比、壓力升高比、初膨脹比有關(guān)
下列論述正確的是（）
①現(xiàn)代高增壓柴油機(jī)理論工作循環(huán)發(fā)展趨勢為定壓加熱循環(huán)；
②現(xiàn)代高增壓柴油機(jī)理論工作循環(huán)發(fā)展趨勢為混合加熱循環(huán)；
③若循環(huán)加熱量Q1與壓縮比ε相同，則定容加熱循環(huán)熱效率最高；
④若循環(huán)加熱量Q1與壓縮比ε相同，則定壓加熱循環(huán)熱效率最高。
A.①+③
B.②+④
C.①+④
D.②+③
柴油機(jī)理論循環(huán)熱效率ηth隨（）參數(shù)的增高而增加。
①壓縮比ε；
②初期膨脹比ρ；
③絕熱指數(shù)k；
④行程缸徑比S／D；
⑤壓力升萵比λ；
⑥過量空氣系數(shù)α。
A.②+④+⑥
B.①+②+④
C.②+⑤+⑥
D.①+③+⑤
A.等容加熱循環(huán)
B.等壓加熱循環(huán)
C.等溫加熱循環(huán)
D.混合加熱循環(huán)
A.增壓四沖程柴油機(jī)
B.非增壓四沖程柴油機(jī)
C.增壓二沖程柒油機(jī)
D.非增壓二沖程柴油機(jī)
增大柴油機(jī)的S／D值可以（）。
①增大燃?xì)馀蛎浌Γ?br /> ②提高螺旋槳效率；
③降低燃油消耗率；
④提高活塞平均速度。
A.①+②+④
B.②+③+④
C.①+②+③
D.①+③+④
A.降低摩擦損失功
B.顯著提高螺旋槳的效率
C.大幅度降低柴油機(jī)轉(zhuǎn)速
D.增加燃?xì)馀蛎浌?/p>
現(xiàn)代大型低速柴油機(jī)的結(jié)構(gòu)特點是（）。
①薄壁強(qiáng)背鉆孔冷卻式燃燒室；
②A型整體焊接式機(jī)架與剛性底座；
③全支承十字頭軸承下軸瓦與短連桿；
④旋轉(zhuǎn)排氣閥與液壓氣閥傳動機(jī)構(gòu)；
⑤整體式焊接曲軸與薄壁軸瓦；
⑥柔性支承的薄壁缸套與雙排氣缸油注油孔。
A.②+③+④+⑥
B.①+③+④+⑤
C.②+④+⑤+⑥
D.①+③+⑤+⑥
柴油機(jī)理論循環(huán)熱效率ηth隨（）因素而變化。
①壓力開高比λ；
①初期膨脹比ρ；
③壓縮比ε；
④絕熱指數(shù)k；
⑤充量系數(shù)ηV；
⑥過量空氣系數(shù)α。
A.②+③+④+⑥
B.①+②+③+④
C.②+④+⑤+⑥
D.①+③+⑤+⑥
最新試題
空氣噴射式柴油機(jī)的理論循環(huán)基本屬于（）
柴油機(jī)的有效功率指（）
在當(dāng)代柴油機(jī)中，平均指示壓力pi最高的是（）
柴油機(jī)的泵氣損失一般存在于（）。
柴油機(jī)的泵氣損失僅發(fā)生在下列柴油機(jī)（）
在現(xiàn)代柴油機(jī)中，平均有效壓力最高的柴油機(jī)是（）
現(xiàn)代船用柴油機(jī)的結(jié)構(gòu)特點有（）。①采用液壓式氣閥傳動機(jī)構(gòu)；②采用鉆孔冷卻；③焊接曲軸；④采用厚壁軸承；⑤減小行程缸徑比。
柴油機(jī)實際工作循環(huán)的膨脹過程基本是（）。
下列論述正確的是（）①現(xiàn)代高增壓柴油機(jī)理論工作循環(huán)發(fā)展趨勢為定壓加熱循環(huán)；②現(xiàn)代高增壓柴油機(jī)理論工作循環(huán)發(fā)展趨勢為混合加熱循環(huán)；③若循環(huán)加熱量Q1與壓縮比ε相同，則定容加熱循環(huán)熱效率最高；④若循環(huán)加熱量Q1與壓縮比ε相同，則定壓加熱循環(huán)熱效率最高。
（）不屬于內(nèi)燃機(jī)理論循環(huán)的加熱循環(huán)。